在使用维氏硬度计检验工作中应该注意*些什么问题
在使用维氏硬度计检验工作中应该注意*些什么问题
铝合金的显微组织显示大多采用氢氟酸水溶液作侵蚀剂。ly12固溶化处理加自然/人工时效后的正常显微组织应是在α固溶体基体上均匀分布s相和θ相。
由于合金的非平衡冷却，特别是合金的偏析，使铸态合金中，尤其在铸件心部偏析严重，于α晶界处出现部分(α+θ)、(α+s)二元共晶，甚至还有少量的(α+s+θ)三元共晶;同时，淬火冷却速度也会造成相同的影响，当淬火冷却速度低时，由于淬火过程中强化相沿晶界大量析出(图二)，而降低时效强化效果和增大晶间腐蚀倾向。可见强化相沿晶界分布，对硬铝合金的强度及抗蚀性都有着非常不利的影响。其实对于那些可以进行淬火和用时效提高强度的合金，本无须专门进行均匀化退火，因为淬火加热时*会使合金成分均匀。但我们对此试样直接进行497±3.5℃/20min水淬固溶化处理，或是先采用490℃/120min均匀化退火，再进行固溶化处理后，却并没有改变其强化相的分布情况，其组织形态均与图二所示相似。
对此，我们认为*是由于均匀化退火保温时间不够，
再者也是限于固溶化加热温度区间的限制。与图*相比，我们也会看到，图二所示的组织晶粒明显粗大，这是否也是影响其合金元素扩散的因素之*。似乎只有通过冷变形加工方可细化晶粒，同时这也应该有助于其成分的均匀化。
硬铝合金的成份与机械性能的关系，是由合金中形成的强化相所决定的。
合金中铜与镁的比值不同，形成的强化相亦不同，其强化相与强化效果也不同。镁含量低时，形成的主要强化相是θ(cual2)相，当镁量增加时，θ相减少，而形成强化效果比θ相更大的、并具有*定耐热性的s(al2cumg)相。进*步增加镁含量，则相继形成强化效果较差的t(al6cumg4)相与β(al3mg2)相。当铜与镁的比值*定时，铜和镁的总量愈高，强化相数量愈多，强化效果愈大。
依据资料，对硬铝合金中的s相和θ相可采用磷酸水溶液染色，
此时s相呈暗棕色，θ相不变色(图三)，但采用常规的氢氟酸侵蚀剂，上述两种强化相也同样因灰度差异而很容易鉴别(图四)。
硬铝合金的热处理特性是强化相的充分固溶温度与(α+s+θ)三元共晶温度的间隙很窄。ly12合金的s相和θ相溶入α固溶体的温度非常接近于三相共晶(α+s+θ)的熔点507℃。所以硬铝合金淬火加热的过烧敏感性很大。
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对此，我们认为*是由于均匀化退火保温时间不够，
再者也是限于固溶化加热温度区间的限制。与图*相比，我们也会看到，图二所示的组织晶粒明显粗大，这是否也是影响其合金元素扩散的因素之*。似乎只有通过冷变形加工方可细化晶粒，同时这也应该有助于其成分的均匀化。
硬铝合金的成份与机械性能的关系，是由合金中形成的强化相所决定的。
合金中铜与镁的比值不同，形成的强化相亦不同，其强化相与强化效果也不同。镁含量低时，形成的主要强化相是θ(cual2)相，当镁量增加时，θ相减少，而形成强化效果比θ相更大的、并具有*定耐热性的s(al2cumg)相。进*步增加镁含量，则相继形成强化效果较差的t(al6cumg4)相与β(al3mg2)相。当铜与镁的比值*定时，铜和镁的总量愈高，强化相数量愈多，强化效果愈大。
依据资料，对硬铝合金中的s相和θ相可采用磷酸水溶液染色，
此时s相呈暗棕色，θ相不变色(图三)，但采用常规的氢氟酸侵蚀剂，上述两种强化相也同样因灰度差异而很容易鉴别(图四)。
硬铝合金的热处理特性是强化相的充分固溶温度与(α+s+θ)三元共晶温度的间隙很窄。ly12合金的s相和θ相溶入α固溶体的温度非常接近于三相共晶(α+s+θ)的熔点507℃。所以硬铝合金淬火加热的过烧敏感性很大。
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